满足约束条件和电压水平的功率值

在受端功率区域中的任何复功率，其对应的送端电流和受端电流模值小于等于Ic；同样，在送端功率区域中的任何复功率，其对应的送端电流和受端电流模值也小于等于Ic。由于受端R上的电压水平在电网运行时具有关键性的作用，因此，在“受端功率区域”中将它直接显示出来是合适的，这可以通过将||作为一个固定参数来做到。

理论教育 2023-06-30

6.7运行和维护（O＆M）费用

线路寿命期内的运行与维护费用包括多个方面，需要在总体成本分析时加以考虑。运行与维护的年费用ACO＆M等于投资成本的一个百分数。对于平地架设和低盐密度污染的架空线路，其运行与维护费用大约在1.5%～2%。表6-6 年运行维护费用占投资成本的百分数上述分析方法没有考虑架空线路和地下电缆故障修复时间的不同以及由此引起的对系统成本的影响。

理论教育 2023-06-30

多导体送端电源模型优化

类似地，为了研究多导体的稳态特性，将直接施加如下的正序电压：式中，π。而为了研究多导体的空载合闸特性，也引入了电源网络的一个全相模型，该模型由纵向的三相阻抗矩阵（3×3）组成，的元素是纵向相间自阻抗和互阻抗。图5-9 次暂态情况下电源网络的模拟因此，有采用5.2节用于纵向模块L的同样法则，可以得到模块A的导纳矩阵它描述用于次暂态分析的电源模型。

理论教育 2023-06-30

电缆r的计算方法及注意事项

表2-1 高压和超高压电缆允许的导体温度[8]为了计算rdcθ°，可以应用如下著名的公式从20℃时的单位长度电阻r20℃开始：rdcθ°=r20℃·[1+α] 式中，α为温度系数，单位1/℃；θ°为导体最大运行温度。表2-2给出了电缆结构中使用的金属的电阻率和温度系数[7]。表2-2 电缆结构中使用的材料在20℃下的电阻率和温度系数[7]对于大截面导体，应当记住一种分割导体的设计。

理论教育 2023-06-30

计算GIL长度单位电感值

设GIL为典型的同轴结构，并假设GIL采用了紧固互连技术，使得相导体中的电流与外管中的电流幅值相等但相位相反。在这些条件下，单位长度电感l为三项之和l=la+lb+lc，其中第1项表示相导体的内电感，第2项是相导体与外管之间磁场对应的电感，第3项是外管的内电感。可以确认的是，第2项lb在这三项中占有主导地位。众所周知，为了使电场结构达到最优，对于一般性的GIL结构，存在关系式。

理论教育 2023-06-30

电缆线路电压和电流分析介绍

仅仅在送端S和受端R对电压和电流进行分析并不能推理出沿电缆线路都具有满意的电气特性。事实上，为了检查电流超出固定值Ic或电压超出限制值的点，沿整条电缆线路进行电压和电流计算是非常重要的。例如，在图3-3～图3-6中，分别给出了沿60km长的#b电缆的电压和电流分布，对应的并联（均匀）补偿度分别为ξsh=0和ξsh=0.608。一般地，当横向分量占主导地位时，沿电缆线路的电流模值会发生巨大变化。

理论教育 2023-06-30

PQ能力图加强版的分析介绍

图3-29 对应#b电缆在d=60km和ξsh=0的条件下的受端加强版PQ能力图同样，根据式，如果假定下式成立，那么在第2步分析的条件下可以消去θ。从图3-29所示的加强版PQ能力图就能发现两个空载稳态运行点，对应S端是与和对应的那个点，对应R端是与和对应的那个点。为了使空载电流小于400A，必须采取ξsh=0.608的并联补偿度，这在图3-21中已经展示了。图3-30 应用了Briggs公式的三角形图3-31 对应#b电缆在d=60km和ξsh=0.608条件下的受端PQ能力图加强版

理论教育 2023-06-30

超高压电力电缆的分析介绍

图1-21 Turbigo-Rho超高压混合线路的地下电缆的样品图1—分割型铜导体 2—半导电屏蔽层 3—XLPE绝缘 4—半导电屏蔽层 5—半导电阻水带 6—焊接型铝护套 7—PE外护套采用挤压交联聚乙烯构成绝缘层，这种绝缘适合于在导体温度为90℃下运行。电缆的外护套具有一薄层石墨，以允许敷设完成后进行护套电压试验。表1-7 Turbigo-Rho混合线路工程的电力电缆特性（续）电缆的金属护套在电气上进行了交叉互连，交叉互连时还进行了相导体的循环换位，如图1-22所示。

理论教育 2023-06-30

如何计算电缆G值？

应当强调，用来描述这种损耗的电路元件可以准确计算介质损耗，但它并不能模拟介质损耗的复杂物理过程。并联电导可以用下式进行计算：g=btanδ 式中，tanδ为绝缘材料的损耗因子，见表2-3；b=ωc为电缆的单位长度容性电纳，单位为S/km。表2-3 不同绝缘材料的相对介电常数εr和频率在50～60Hz时损耗因子tanδ的数值[7]表2-4 当相地之间电压U0大于等于表中的值时需要考虑介质损耗[7]

理论教育 2023-06-30

电缆沿线集中并联补偿分析

例如，对于图3-39中编号为10的端口有式中，是无补偿电缆线路段的传输矩阵，该无补偿电缆线路段的长度等于两个并联电抗器之间距离的1/5；和分别是2.8.2节已描述过的和。图3-38 图3-36中运行点1～点8所对应的稳态电压模值沿电缆线路的变化特性图3-39 用于分析集中并联补偿特性的矩阵的组成为了对上述1）进行分析，即考察电缆空载投入时的次暂态电压和空载稳态电流，可以采用如下的方法。

理论教育 2023-06-30

长度d的理论极限：探究长度极限的理论界限

如图3-28所示，随着电缆长度的增加，在没有并联补偿的情况下，PQ平面上送端功率区域和受端的功率区域都会缩小和平移，因此可以猜想，对于确定的电缆线路存在一个极限长度，当超出这个极限长度时，“基本的约束条件”就不可能满足。图3-28 无并联补偿时通过增加线路长度d使#b电缆的PQ能力不断恶化

理论教育 2023-06-30

减少6.4过程的能量损耗的实际成本

输电线路在运行寿命期内能量损耗的经济性评估在总体成本评估中具有重要的作用。采用这种方式能够计算出架空线路和地下电缆的年能量损耗AEL，这里架空线路和地下电缆的长度都是d，所供电的负荷年持续曲线也是相同的。在以下的计算中，年持续曲线、年折旧率以及能量损耗的成本折算系数在地下电缆和架空线路寿命期（n年）内假设保持不变。

理论教育 2023-06-30

已运营电缆长度汇总

搜集目前已投运的交流地下电缆与架空线路的长度数据有助于对电缆整个发展过程有一个连贯的认识，并有助于了解未来地下电缆在电网中的发展趋势。图1-4 聚合物挤包绝缘电缆所占的百分比挤包绝缘首先应用于较低电压等级和较低电气应力的电缆中，随着该技术的进步，逐渐应用到较高电压等级和较高电气应力的电缆中。自从1960年代初期开始，50kV的挤包绝缘电缆已经开始使用，而直到2000年左右，400kV和500kV的挤包绝缘电缆输电线路才开始使用。

理论教育 2023-06-30

交流架空线路和地下电缆在比较过程中的应用

图6-1和图6-2分别展示了将在以下比较过程中考虑的架空线路结构和地下电缆结构，架空线路采用的是#a1型，地下电缆采用的是2#c1型，两者都是380kV、50Hz的线路。根据意大利标准CEI11-60[8]，热稳定极限下的导体温度考虑为75℃，因此架空线路单位长度电阻按75℃下的电阻考虑。这里绝对有必要强调一下，所给出的#a1与2#c1的比较方案仅仅是一个为了说明如何应用比较方法的简单例子，并不表示架空线路与地下电缆之间的确定的对应关系[1]。

理论教育 2023-06-30

混合线路设计：架空线路与地下电缆的结合方案

为了进行严格的分析，首先需要确定每一段架空线路和地下电缆关于其安全性和使用寿命方面的约束条件，然后依次研究各段的最大输电性能，从而确定整条输电线路的性能。图4-1的结构是①架空线路-②地下电缆-③架空线路，其长度分别为d1、d2和d3，而地下电缆构成了这种结构的中间段。图4-1 混合线路的典型结构对于每一个线路段，采用其合适的“正序模型”，即要求架空线路是完全三相循环换位的，而电缆线路是交叉互连的。

理论教育 2023-06-30

基本矩阵所导出的其他矩阵关系式

作为第2个例子，如果将送端电压相量和受端电流相量固定，容易得到如下的矩阵关系式：上式可用来确定相量R和。为了计算线路中点T的电压和电流，只要将x设为T距S的距离，就能用下式进行计算：除了本章导出的这些关系式，第4章还将导出其他的一些关系式，将再次展示矩阵算法的优越性[21，22]。此外，值得记住如下的矩阵关系式：该式引入了阻抗矩阵，端口R上的电流的参考相量仍然与图2-1一致。

理论教育 2023-06-30