铸铁齿轮的热处理技术优化

灰铸铁齿轮的热处理1）去应力退火 铸件在冷却的过程中，因各部位冷却速度不同，常会产生内应力。球墨铸铁齿轮热处理实例见表5-87。表5-85 球墨铸铁齿轮热处理温度（续）注：1.Acz1——在加热过程中，铁素体完全转变成奥氏体的温度。表5-88 球墨铸铁齿轮质量检验项目及要求可锻铸铁齿轮的热处理用于制造齿轮的珠光体可锻铸铁，视其珠光体形状而采用表5-89的退火工艺。

理论教育 2023-07-01

复合齿形设计优化方案

一个摆线轮，其端面上的齿廓由一条短幅外摆线内侧的等距曲线与另一条曲线复合而成时，称为复合齿形。应当指出，用此法形成的复合齿形，在绝大多数情况下，这两条短幅外摆线的等距曲线只能相交，不能相切，但通过优化计算，可以使得这两条曲线交点的两条切线间的夹角比较小。因此，复合齿形设计时，一定要使同时啮合传力齿数不少于3～4齿。

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点齿啮合传动原理及应用分析

今把B点视为轮2（销轮）上直径等于零的一个销齿，而把外摆线bb′作为轮1（小齿轮）上的一齿廓，那么，它们就构成一对理论上的销齿传动，可称为点齿啮合传动。显而易见，当点齿啮合进行传动时，其啮合线乃是一与轮2的节圆周相重合的圆弧；此外，两轮的传动为定比传动。图12-2 外啮合销齿传动工作原理此实际齿形的齿廓曲线即为点齿啮合齿形曲线的等距外摆线，其本身仍为一外摆线。

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齿轮装置机械振动的验收试验测定方法

范围GB/T 6404的本部分适用于具有独立箱体的闭式增速和减速齿轮装置机械振动的测定。不包括齿轮系统扭转振动测量。对采用普通滑动轴承作支承的齿轮装置，采用轴振动测量或箱体振动测量均可。并在每次齿轮装置振动测量前后进行调整。减去机械和电器误差后得到的实际振动测量值的允许误差不超过10%。表14-113 测量所用的单位试验齿轮装置振动测量应在制造者的试车试验过程中进行。③试验时齿轮装置应在空载或轻载下平稳运行。

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直升机中的5端面齿轮传动应用优化

端面齿轮传动在直升机传动中的应用，首先是由McDonnell Douglas直升机公司和Lucas Western公司设计的，其应用原理如图4-17b所示的转矩分解构思，当一直齿（或斜齿）小齿轮与两端面齿轮相啮合时，以实现转矩分解。在主组合齿轮的后侧面有一被驱动的小齿轮。图4-18 端面齿轮传动的直升机传动装置驱动两个端面齿轮的小齿轮是齿数为偶数的一般直齿轮。更重要的是，利用一个自由浮动的直齿小齿轮在两从动大齿轮之间分解转矩，已在卡车的传动装置中使用了许多年。

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齿轮用铸铁及其性能与应用

齿轮用铸铁有灰铸铁、球墨铸铁和可锻铸铁三类。表5-17 灰铸铁牌号及其化学成分和力学性能齿轮用的球墨铸铁球墨铸铁的性能介于钢和灰铸铁之间，铸造性能和切削加工性能近于灰铸铁，而强度和韧性则近于钢，并具有一定的塑性，是一种有发展前途的齿轮材料。1）球墨铸铁的牌号、基体组织和力学性能。作为齿轮材料应选用珠光体和下贝氏体球墨铸铁。表5-20 球墨铸铁齿轮的齿根弯曲疲劳极限4）球墨铸铁齿轮的接触疲劳极限见表5-21。

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几何计算：Σ=90°锥齿轮传动的轴交角优化

表6-11 直齿锥齿轮正交传动的几何计算（续）表6-12 曲线齿锥齿轮正交传动的几何计算（续）注：1.克林贝格机床加工的齿轮参数还必须满足Rmsinβm＜r＜Rsinβ的关系式，r为刀盘半径。汽车差速器直齿锥齿轮的几何计算特点汽车差速器由于工况原因，齿数很少，小轮甚至不到10齿，大轮齿数为14～25。

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优化圆柱齿轮传动的啮合质量指标

表2-38 标准直齿圆柱齿轮传动的重合度总重合度εγ=εα+εβ对于正常齿的标准直齿轮传动，重合度εα总是小于2，其不同齿数组合的传动重合度εα见表2-38。在B1点啮合时，齿轮2齿根的滑动率达到实际的最大值η2max。

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如何提高43K型行星齿轮传动效率？

在图9-1a所示的3K型行星齿轮传动中，a、b、e为三个外伸轴，b为固定件，现在要求轮a主动，轮e从动时，轮系的效率ηbae。下面具体分析一下3K型行星齿轮传动的效率。综上所述，可得到如下结论：3K型行星齿轮传动的效率计算，可以根据两个内齿轮固定的是大轮还是小轮而分别用式或式进行计算，不必考虑带外伸轴的小齿轮位于哪一排。4）下面论述几个问题3K型行星轮系的效率可否像运动分析那样拆成两个部分计算？

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齿形干涉区界限点的确定

参看表11-1中第Ⅰ类参数范围的曲线的特征，可以看出，干涉有两种形式：①当时，即|ρ0|min

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优化设计：如何选择最佳参数（以a与rrp为例）

⑤针齿直径应取为整数，以便于系列化。但是参数优化中作为目标函数的T与设计变量a，rrp之间的函数关系较为复杂，无法用一个或多个简单明了的解析式来表达，因此可用下述方法处理：①给目标函数T一个初始值T00，对满足前5项约束条件的点x，计算当输出转矩为T00时的强度和转臂轴承寿命。

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齿轮结构的尺寸与工艺计算方法

直径大于50mm、齿宽大于4mm的齿轮采用图13-5b、c形状的结构。表13 - 62 直齿圆柱齿轮结构尺寸Ⅰ （续）表13 - 63 直齿圆柱齿轮结构尺寸Ⅱ （续）表13 - 64 锥齿轮结构的工艺尺寸计算表（续）图13-7 小模数蜗杆与蜗轮结构形式表13 - 65 锥齿轮结构尺寸Ⅰ （续）表13 - 66 锥齿轮结构尺寸Ⅱ （续）表13 - 67 小模数蜗杆结构尺寸 双联齿轮的结构如图13-8所示。图13-8 双联齿轮结构形式表13 - 68 小模数蜗轮结构尺寸

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自然冷却在传动装置散热中的应用

自然冷却中热量可由下列方式散走：1）由齿轮箱表面通过对流与辐射散发到周围环境中去。式中系数h，在传动装置箱体散热及油池中油的循环条件良好时可取较大值；反之，则取较小值。在自然通风良好的地方，h=50～63kJ/；在自然通风不好的地方，h=31～38kJ/。若Q1＞Q2max，则传动装置只能间断工作，若需连续工作时，必须加以人工冷却。

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RV传动效率分析：优化方案探究

RV传动的啮合效率分析以转化机构法为基础，假设行星齿轮传动的摩擦损失功率等于它的转化机构的摩擦损失功率。指数x1、x6的取值表示：“+1”表示运动传动比与功率流的方向相同，“-1”表示运动传动比与功率流的方向相反。

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摆线轮的优化修形方法介绍

这就对摆线轮齿形优化修形方法和修形量提出相当严格的要求，摆线轮的优化新齿形必须：1）满足多齿共轭啮合，而且有一定的径向间隙。为达到上述特点，只有Δrrp＜0和Δrp＜0，即只有采用负等距与负移距修形组合加工摆线轮，才能使摆线轮修形产生负转角，同时具有一定的径向间隙。

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计算结果与实测数据对比分析

表4-3 各种加载状态下星形齿轮系的动态载荷不均匀系数实测结果为了与计算结果进行比较，采用实测的实物与计算的一致，用两种方法进行实测：应变测试法与轴向力测试法。由于星形齿轮传动的高速级为斜齿轮传动，必有轴向分力，可采用测试轴向力的方法来判断各星轮间载荷分配的不均匀程度。

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