（一）垫层混凝土低强及裂缝处理

大坝5号、6号、7号坝段114～115m高程岩基上的垫层混凝土于1996年4月6日至5月14日浇筑完毕。这些混凝土被基础副排水廊道分隔成大小不等的9个浇筑块。浇筑温度19～28℃，所取9组机口试件28d抗压强度为15.8～18.1MPa，未达到20MPa的设计指标。涉及范围为9块混凝土中的7块，方量7409m3。汛期基坑过水，已浇混凝土产生19条裂缝，其中贯穿至基础的有6条，其余为表面浅层裂缝，宽度为0.04～1.80mm，主要集中在5号、6号坝段的第二块。

垫层混凝土低强是由于使用了广州造纸厂生产的木钙缓凝引气剂，混凝土短龄期强度偏低；同时混凝土中掺用了相当数量的粉煤灰，早期强度也上不来，但后期强度有较大的增长。机口取样90d龄期抗压强度达到25.4～32.1MPa，满足设计规定VCC R200强度指标。从垫层混凝土中取出18个芯样（118～154d龄期）抗压试验结果，芯样强度达到17.1～31.5MPa，合格率为86.8%，换算成90d龄期强度，平均值为27.8MPa，保证率99.1%。垫层混凝土的后期实际总体强度相对有较大提高。

产生裂缝的原因是由于拌和楼刚开始运行，混凝土生产不正常；无温控措施，浇筑进度缓慢，致使块体最高温度普遍超过允许温度；在基岩约束作用和气温骤降、基坑过水的冷击作用下，沿着块体的薄弱部位发生了裂缝。在业主召开的技术讨论会上，专家组作出了“已浇的垫层混凝土可以适应大坝实际承载性能的需要，在对混凝土中已产生裂缝等缺陷处理后，可在该混凝土上继续浇筑坝体上部混凝土”的结论。

根据专家意见和现场裂缝检查的实际情况，分部位进行了处理：首先沿所有裂缝凿槽砂浆嵌缝，并在裂缝比较集中的5坝段第二块全部铺设φ28@20双向钢筋网，其他块的裂缝布置跨缝钢筋φ28@20，长度6m和7m间隔布置，其中有两条较小裂缝的并缝筋长度为4m和5m；在未出现裂缝的帷幕线附近9.5m宽范围内，布置纵向φ28@25，横向φ20@33的钢筋网。所有6条贯穿性裂缝均钻孔埋设灌浆管路，引入副排水廊道施灌，并埋设裂缝计进行观测。持续观测表明，裂缝宽度一直变化很小。

1998年5月对垫层裂缝进行了灌浆，以0.5MPa压力共灌注625号普通硅酸盐水泥0.541t。

（二）坝体防渗区渗漏处理

为了检查坝体上游部位二级配防渗区施工质量，对上游防渗区共进行了3次钻孔压水试验。

第一次1997年8月，检查范围从高程155m、158m（汛期停浇）钻孔至坝踵常态混凝土垫层。压水试验时，4号、8号坝段152～158m高程，局部透水率偏大（q＞1Lu），且4号坝段上游面152.6～154.0m高程之间右侧2/3坝段宽范围有不连续分布的渗水点。8号坝段在交通竖井上游壁也有出水点。为此，对上述两个部位进行水泥灌浆。4号坝段布置Ⅱ序孔，共18个孔，灌注水泥4210kg，其后布置2个检查孔，压水检查透水率q＜1Lu。8号坝段布置Ⅲ序孔，共38个，灌注水泥4960kg，其后布置3个检查孔，压水检查透水率q＜1Lu。

第二次1998年3月，从浇筑层183m、188m高程钻孔至160m高程，主要是检查斜层碾压区。在上游防渗区96段压水试验中，有3段q＞1Lu，其中1个数值略超过1。其他2个试验段在8号坝段，其高程在166.5～169.5m之间，且压水时上游面未发现出水点。考虑到上游坝面190.0m高程以下设有防渗涂层，故未对该局部范围进行特殊处理。

第三次1999年6月，自241.4m高程钻孔至202m高程。经过对大坝上部防渗区压水试验后，对上游面出露点或透水率q＜1Lu的层面，在坝面以2.0m深的钻孔对渗漏层面进行水泥灌浆，灌浆压力为0.6～0.8MPa。3号、4号、8号、9号坝段共灌入水泥2953kg，其中以8号、9号坝段230.09m高程层面灌浆量较多，灌入水泥989kg。

（三）大坝上游面裂缝处理

1.裂缝情况

大坝上游面裂缝检查进行过多次。第一次于1998年6月，大坝上游面防渗涂层施工时，共发现3条垂直裂缝，4号、5号、7号坝段各1条，裂缝宽度0.1～0.7mm，其高程范围在137～164m。第二次检查在水库下闸蓄水后的1999年1月，利用水面船只、门机或吊车下吊篮进行裂缝检查，共发现7条垂直裂缝，分布于3号、4号、5号、7号、8号、9号坝段，裂缝宽度0.1～1.2mm，其高程分布在171～219m间。1999年3月处理上游面裂缝时，又在3号坝段发现两条，这样上游坝面裂缝共12条。2000年3月水库水位降至死水位时检查3号、4号、8号、9号坝段，发现原有裂缝又有一些延伸。其后，业主、监理多次检查未发现新的裂缝。大坝上游坝面裂缝分布见图8-25。

图8-25　江垭大坝上游坝面裂缝分布示意图

2.裂缝产生的原因

江垭大坝施工时，对温度控制比较重视。从坝内埋设的温度计所反映各分区混凝土最高温度，满足了标书对大坝分区允许的最高温度要求。但从坝面裂缝产生的部位和分布分析，温度原因是主要的，但还有其他方面的因素。

1）大坝3号、4号、5号、7号、8号、9号坝段其横缝间距为33.25～35m，各坝段均有裂缝。而6号坝段横缝间距为21.5m，没有裂缝，故坝段较长是引起裂缝原因之一。

2）5号、7号坝段高程171～198m裂缝，恰好位于坝面体形突变处，且裂缝两侧，一侧为R28200号常态混凝土，另一侧为R90200号碾压混凝土。这也是5号、7号坝段在该处产生裂缝的另一个原因。

3）BL8—2裂缝恰好与坝面垂直观测电缆束位置相重，电缆束距坝面30cm。BL9-1裂缝恰好与上游观测水位计位置相重，水位计埋管距坝面50cm。这些观测设施也诱发了裂缝的产生。(www.daowen.com)

4）坝体高程160m与高程200m廊道，临水面厚8～9m，下游侧厚1m，高度4.5m，均为常态混凝土（R28200号），虽然也按入仓温度15℃来控制，因其绝热温度升高，进入冬季，表面受气温影响骤降，也是引起裂缝的因素。

3.大坝上游面裂缝处理

因水库已蓄水，故裂缝处理分为水上部分和水下部分。裂缝处理的材料为水溶性聚氨酯。根据裂缝具体条件采用两种水溶性聚氨酯浆材Hw和Lw，其配比在1.5∶1～1∶1.5变化。Hw与Lw性能见表8-61。

表8-61　水溶性聚氨酯Hw与Lw性能

（1）水上部分裂缝处理

水上部分裂缝处理自1999年3月19日开始，当时库水位约为173.32m。首先在水面建立的工作平台上，沿裂缝走向凿成外窄3.0cm、里宽3.5cm、深4.5cm的沟槽，经冲洗风干后，填满预缩砂浆。随后在缝的两侧打斜孔，斜孔与坝面的交角为60°穿过缝面，孔距为1.2～1.5m。深孔孔位距裂缝1.0m，孔深2.2m。浅孔孔位距裂缝0.5m，孔深1.2m。上述钻孔完成后，进行压水试验，以检查裂缝贯通情况与预缩砂浆封闭情况。压水时，控制压力为0.4MPa。化学灌浆时，由低部位向上灌注，其灌浆压力控制在0.6～0.8MPa之间。灌注完成后，钻孔压水检查，水压力0.4MPa，不渗水。2000年3月水库低水位时对个别向下延伸的裂缝进行补灌。水上裂缝化学灌浆缝总长200.18m，总进浆量1447.3L，最长的裂缝为44.21m，出现在5号坝段高程175.36～219.57m。

（2）水下部分裂缝处理

水下部分裂缝有3条，分布于4号、5号、7号坝段各1条。1998年夏天，上游坝面防渗涂层施工时，对裂缝凿槽，用防渗涂层材料进行处理。但水库下闸蓄水后，在基础灌浆廊道内，测得坝体18号（5号坝段中间部位）与59号（7号坝段中间部位）排水孔渗水量较大，约占当时灌浆廊道坝体总排水量的90%。其次在5号坝段中间部位（桩号0+142.5m）高程160m排水廊道上游侧墙裂缝涌水。这些现象说明4号、5号、7号坝段的裂缝，虽然经过简单处理，但裂缝仍然存在，库水经裂缝渗向坝体排水孔。因而决定在160m高程廊道内向上游防渗体裂缝打钻孔，进行化学灌浆，钻孔交裂缝位置于坝轴线上游2.0m，距上游坝面3.0m。灌浆材料采用水溶性聚氨酯，Hw∶Lw为1.5∶1。考虑到灌浆时库水位已达196.0m以上，故灌浆压力采用1MPa，化学灌浆完成后，效果明显，渗水大量减少。

（四）大坝廊道裂缝处理

1.廊道裂缝情况

120m高程廊道裂缝主要出现在顶拱，基本沿坝轴线方向，但不连贯。4～8号坝段均有发生。

160m高程廊道内裂缝均垂直于坝轴线，基本位于坝段的中部，4号、5号、7号、8号坝段各1条，5号坝段呈环状，其他坝段在上游侧与顶拱有显露。上述4条裂缝中仅5号坝段环形缝有渗水，最大渗水量为17L/min，化学灌浆后基本不渗水。

200m高程廊道内裂缝均垂直于坝轴线，也基本位于坝段的中部，3号坝段有2条，4号、5号、7号、8号、9号坝段各1条，基本在上游侧显露。200m、160m高程廊道内裂缝展示图见图8-26。

图8-26　EL200m、160m排水廊道裂缝展示图

2.廊道裂缝处理

各廊道的裂缝均采用化学灌浆处理，化学灌浆材料Hw∶Lw采用1∶1，灌浆压力为0.6～0.8MPa，有渗水时用高值。160m高程廊道内渗水严重的5号坝段裂缝采用深、浅孔化学灌浆处理，一般裂缝打浅孔与埋灌浆盒施灌。

施灌中高程160m廓道5号坝段环缝进浆多，裂缝较深，其他裂缝吸浆量较少。

通过以上处理，大坝上游面及廊道内渗水得到有效控制，其施工方法和使用材料是可行的，时至目前，裂缝没有新的变化。