土体作用在围护结构上的压力称为土压力，而土压力的计算是进行围护结构设计及其稳定性验算的关键。

土压力计算基本理论主要有朗肯土压力理论和库仑土压力理论，两种理论分别于1857年和1776年被提出，二者均是按极限平衡条件导出的，并称为经典土压力理论。库仑土压力理论假定挡土墙是刚性的，墙后填土是无黏性土，其优点是考虑了挡土墙与土体间的摩擦力作用，并能考虑地面、墙面为倾斜的情况；其缺点是对于黏性土必须采用等代摩擦角，即取黏聚力c=0而相应增大土的内摩擦角φ值，然而等代内摩擦角与诸多因素有关，任意等代误差比较大。此外，当有地下水，特别是有渗流效应时，库仑土压力理论是不适用的，而朗肯土压力理论则不论砂土或黏性土、均质土或层状土均可适用，也适用于有地下水和渗流效应的情况。它假设挡土墙背垂直、光滑，其后土体表面为水平无限延伸，符合深基坑工程情况。但假设挡土墙与土体间无摩擦，使计算的主动土压力偏大，被动土压力偏小，因此朗肯土压力的计算结果偏于保守。

当不考虑地下水存在时，土压力的计算比较容易。但是在地下水位以下，并且基坑内外存在较大的水位差的情况下，问题就变得复杂了。土压力包括两部分，即有效土压力与水压力。目前对黏性土的土压力计算有水土分算和水土合算两种方法。在深基坑工程中，渗流问题比较突出，而这一点常常被忽略。正因为忽视了渗流效应，有关水压力分布的提法也就模糊不清，有些甚至是不对的。与此同时，当采用水土分算时，其误差也会随水位差与φ值的增大而变大。

土压力与墙体的位移及转动有关。当墙体处于静止状态，即不产生位移和转动时，墙后的土体处于弹性平衡状态，此时土体对围护结构所产生的土压力称为静止土压力，用p0表示；但随着基坑的开挖，作用在墙后的静止土压力因墙前移而减小，随着墙体位移或转角的增大，土压力将逐渐减小，当墙后土体达到极限平衡状态时，土压力达到最小值，此时的土压力称为主动土压力，用pa表示。如果围护结构在墙后主动土压力的推动作用下产生了向坑内侧的位移或转动，位移或转动会随着推力的增大而变大。当推力增大到极限平衡状态时，此时土体对围护结构所产生的土压力称为被动土压力，以pp表示。

因此，围护结构上的土压力可以分为三类，即静止土压力p0、主动土压力pa和被动土压力pp，三者的大小关系为：

根据湖北省地方标准《基坑工程技术规程》（DB 42/T 159—2012），土压力计算采用朗肯土压力理论，与行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—2012）一致。朗肯土压力理论是英国学者朗肯（Rankin）1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土体处于极限平衡状态的应力条件提出的，它的基本假定是：

（1）挡土墙是刚性的，墙背垂直；

（2）挡土墙的墙后填土表面水平；

（3）挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。

静止土压力标准值按式（2-20）计算，主动土压力、被动土压力与水压力合算时按式（2-22）、式（2-23）计算：

式中：z——计算点的深度（m），主动侧自坑顶起算，被动侧自坑底起算；(www.daowen.com)

　　　γi——计算深度以上第i层土层的天然重度（k N/m3）；

　　　hi——计算深度以上第i层土层的厚度（m）；

　　　k0——静止土压力系数，采用室内试验或现场原位试验确定；

　　　ka——主动土压力系数，ka=tan2（45°-φk/2）；

　　　kp——被动土压力系数，kp=tan2（45°+φk/2）；

　　　ck——计算深度处土的总应力黏聚力标准值（kPa）；

　　　φk——计算深度处土的总应力内摩擦角标准值（°）；

　　　e0z、eaz、epz——深度z处的静止土压力、主动土压力、被动土压力标准值（kPa），

　　　qz——主动侧深度z处由于超载引起的竖向土压力标准值（k Pa）；

　　　paz、ppz——主、被动侧深度z处的由上覆土层自重引起的竖向土压力标准值（k Pa），按式（2-23）计算。