根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG／T 3360⁃01—2018）第6.3.8 条规定，颤振检验风速根据下式进行计算：

式中　Vd——设计基准风速，m／s；

μf——考虑风的脉动特性以及空间相关特性影响的修正系数，可按《公路桥梁抗风设计规范》（JTG／T 3360⁃01—2018）中表6.3.8 选用。

根据式（5.64）计算成桥状态的颤振检验风速：

根据式（5.64）计算施工阶段的颤振检验风速：

根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG／T 3360⁃01—2018）第6.3.1 条规定，可根据下式计算颤振稳定性指数If：

式中　If——颤振稳定性指数；

ft——扭转基频，Hz；

B——桥面全宽，m。

根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG／T 3360⁃01—2018）第6.3.4 条规定，可按照表5.19所列等级来检验桥梁的颤振稳定性。

表5.19　规范推荐的桥梁颤振稳定性检验方法

续表

1）成桥状态颤振稳定性分析

颤振稳定性指数计算：

由于2.5≤If＜4.0，根据表5.19 可知，需要采用节段模型风洞试验来对桥梁的颤振稳定性进行检验。

根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG／T 3360⁃01—2018）第6.3.6 条和第6.3.7 条规定，节段模型风洞试验应考察在风攻角－3°≤α≤＋3°范围内桥梁的颤振临界风速，若满足下式规定，则颤振稳定性满足要求：

式中　Vcr——颤振临界风速，m／s；

［Vcr］——颤振检验风速，m／s。

由前述风洞试验的结果可知，成桥状态不同风攻角（－5°，－3°，0°，＋3°，＋5°）时的颤振临界风速均远高于其相应的颤振检验风速，故颤振稳定性满足要求。

2）典型施工状态颤振稳定性分析

以100%主梁拼装状态为例，颤振稳定性指数计算：

由于2.5≤If＜4.0，根据表5.19 可知，需要采用节段模型风洞试验来对桥梁的颤振稳定性进行检验。

同理，由前述风洞试验的结果可知，施工状态不同风攻角（－5°，－3°，0°，＋3°，＋5°）时的颤振临界风速均远高于其相应的颤振检验风速，故颤振稳定性满足要求。

3）颤振临界风速计算

在进行颤振分析时，先按平板颤振理论的公式计算出平板断面的基本颤振临界风速Vco，然后通过实际断面的节段模型风洞试验直接测出二维颤振临界风速Vc，两者之间的比值即为断面形状的修正系数ηs。 如果要考虑±3°攻角对颤振的不利影响，也可通过风洞试验直接测定攻角效应的折减系数ηα，最后写出颤振临界风速的表达式为：

式中　Vcr——颤振临界风速，m／s；(www.daowen.com)

Vco——平板颤振临界风速，m／s，可采用下述3 种方法计算。

（1）Van Der Por 公式计算颤振临界风速

参照Theoderson 理想平板气动力的表达式，由Kloppel 和Thiele 算出了无量纲参数的诺谟图，再由Van Der Por 将诺谟图中的曲线拟合为近似的直线形式，表达式为：

由前述内容可知，扭转基频ft ＝0.391 4 Hz，弯曲基频fb ＝0.173 3 Hz，桥宽B ＝42 m，主梁单位长度质量m＝27 600 kg／m，单位长度质量惯性矩Im ＝5 167 700 kg·m2／m，空气密度ρ＝1.25 kg／m3。

无攻角时的颤振临界风速为：

有攻角时的颤振临界风速为：

（2）Selberg 公式计算颤振临界风速

参照Theoderson 理想平板气动力的表达式，由Bleich 悬索桥颤振分析方法作为基础，Selberg 解得悬索桥颤振临界风速的近似公式为：

由前述内容可知，扭转基频ft ＝0.391 4 Hz，弯曲基频fb ＝0.173 3 Hz，桥宽B ＝42 m，主梁单位长度质量m＝27 600 kg／m，单位长度质量惯性矩Im ＝5 167 700 kg·m2／m，空气密度ρ＝1.25 kg／m3。

无攻角时的颤振临界风速为：

有攻角时的颤振临界风速为：

（3）同济大学防灾实验室公式计算颤振临界风速

同济大学土木工程防灾实验室将Kloppel 的诺谟图近似拟合为通过坐标原点的直线，同时适当地对拟合直线的斜率作出调整，从而可以消去对结构影响比较小的参数扭弯频率比ε，最后得到的计算公式如下：

由前述内容可知，扭转基频ft ＝0.391 4 Hz，弯曲基频fb ＝0.173 3 Hz，桥宽B ＝42 m，主梁单位长度质量m＝27 600 kg／m，单位长度质量惯性矩Im ＝5 167 700 kg·m2／m，空气密度ρ＝1.25 kg／m3。

无攻角时的颤振临界风速为：

有攻角时的颤振临界风速为：

将前述各种方法得到的颤振临界风速计算结果进行对比，对比结果见表5.20。

表5.20　颤振临界风速计算结果对比

综上所述，将得到的估算结果与成桥状态的颤振检验风速61.92 m／s 进行比较，可知它们均大于颤振检验风速，进一步说明颤振稳定性都满足要求。