（1）栓钉间距的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变栓钉布置间距，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在栓钉间距变化下的荷载-位移曲线，SPCSW-2有限元计算结果如图7.59所示。

7.59　栓钉间距变化下的荷载-位移曲线

从图7.59中可以看出，栓钉间距对剪力墙的抗侧刚度几乎没影响。当栓钉间距从100 mm增大为200 mm时，试件承载力基本没变化，延性稍微降低；当栓钉间距从200 mm增加到300 mm时，峰值承载力下降了2%，曲线在30 mm左右就开始出现明显下降段；当栓钉间距从300 mm增加到400 mm时，峰值承载力下降了2%，曲线在26mm左右就开始出现明显下降段。可见，栓钉间距对试件承载力影响不大，而对其延性有显著影响，建议栓钉焊接间距取200 mm。

（2）栓钉直径的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变栓钉直径，带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙试件荷载-位移曲线如图7.60所示。

图7.60　栓钉直径变化下的荷载-位移曲线

从图7.60中可以看出，栓钉直径从8 mm增加至16 mm，极限承载几乎没有变化，这是因为钢板与混凝土相互咬合，焊接栓钉后，两者组合效果很好，能够协同工作，而栓钉作为抗剪连接件焊接在钢板波谷内，再增加栓钉直径对承载力影响不大。从图7.60中可以看出，当不配置栓钉的情况下，试件屈服时，刚度大幅下降，荷载很快达峰值，由于钢板与混凝土不能有效协调工作，承载力快速下降，试件延性非常低，与布置栓钉的试件相比，承载力下降19%左右。可见，配置栓钉对试件延性有很大影响，增大栓钉直径对试件承载力影响不大。

（3）型钢的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变H型钢腹板厚度或翼缘厚度，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在型钢腹板厚度或者翼缘厚度变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果见图7.61。

图7.61　型钢厚度变化下的荷载-位移曲线

从图7.61（a）和图7.61（b）中可以看出，改变型钢腹板厚度或者翼缘厚度，剪力墙在弹性阶段，刚度变化不大，试件屈服后，随着腹板厚度或者翼缘厚度增加，剪力墙的刚度有所提高。从图7.61（a）和图7.61（b）可以看出，型钢腹板厚度从3mm增加到5 mm时，试件承载力提高了9%；型钢腹板厚度从5mm增加到7 mm时，试件承载力提高了8%；型钢翼缘厚度从5mm增加到7 mm时，试件承载力提高了9%；型钢翼缘厚度从7 mm增加到9 mm时，试件承载力提高了7%。从荷载-滑移曲线可以看出，剪力墙进入塑性阶段后，承载能力稳定，承载力总体在40 mm以后才表现出明显的下降，表明波形钢板组合剪力墙具有良好的延性性能。

（4）波形钢板厚度的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变波形钢板厚度，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在波形钢板厚度变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果如图7.62所示。

图7.62　钢板厚度变化下的荷载-位移曲线

从图7.62中可以看出，改变波形钢板厚度，在弹性阶段，试件刚度变化不大，试件屈服后，随着波形钢板厚度增加，试件刚度稍微有所提高。从图7.62可以看出，波形钢板厚度从2mm增加到3mm时，承载力提高2%；从3mm增加到4mm时，承载力提高1.4%；从4 mm增加到5mm时，承载力提高2%。从荷载-滑移曲线可以看出，剪力墙进入塑性阶段后，钢板厚度为2mm的剪力墙在26 mm左右时，承载力出现明显下降；钢板厚度为3mm的剪力墙在42 mm左右时，承载力才出现明显下降，表现出较好的延性性能；钢板厚度为4 mm、5 mm的剪力墙在整个加载过程中，承载力未出现明显下降，试件表现出很好的延性性能。可见，随着波形钢板厚度增大，剪力墙的抗侧刚度和承载力有所提高，试件变形能力强，延性较好。

（5）墙体厚度的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变混凝土墙体厚度，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在墙体厚度变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果如图7.63所示。

图7.63　墙厚变化下的荷载-位移曲线

从图7.63中可以看出，随着墙体厚度的增加，试件的抗侧刚度和承载力都有明显的提高。屈服阶段过后，试件承载力保持较好的稳定性，表现了带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙较好的延性性能。与150 mm厚的墙体相比，厚度为200 mm和250 mm的剪力墙的承载力分别提高了18%和39%。因此，增加墙厚可以明显提高其承载力。

（6）轴压比的影响(www.daowen.com)

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变轴压比，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在轴压比变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果如图7.64所示。

图7.64　轴压比变化下的荷载-位移曲线

从图7.64中可以看出，在弹性阶段，随着轴压比从0.15增加到0.4，试件刚度有一定的增大，试件屈服后，随着轴压比增大，试件刚度增大明显，承载力也得到较大提高，而后承载力保持一定稳定性，说明波形钢板-混凝土组合剪力墙具有较好的延性。随着轴压比增大，剪力墙承载能力增强，但承载力提高幅度值逐渐减小。这是因为墙体轴向压力增大会增大墙体截面压应力，进而抵消墙体受拉一侧拉应力，推迟斜裂缝的产生和发展，因此提高了承载力。另外，当轴压比增加到0.4时，曲线在18.4 mm时出现下降段，承载力快速下降，试件延性大幅度减小，这主要是因为在混凝土极限压应变不变的情况下，轴压比增大，墙体截面受压区高度变大，相应截面曲率延性系数随之变小，剪力墙延性降低。因此，限制轴压比可在一定程度上使剪力墙保持较好的延性。

（7）剪跨比的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变剪跨比，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在波形钢板厚度变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果如图7.65所示。

图7.65　剪跨比变化下的荷载-位移曲线

从图7.65中可以看出，剪跨比对剪力墙的抗侧刚度和承载力有明显的影响。随着剪力墙剪跨比增大，曲线刚度和承载力明显降低。在高宽比为1时，剪力墙在8.5 mm左右时达到峰值荷载，之后曲线便出现下降段，剪跨比为大于1的剪力墙，其曲线下降段均出现在40 mm左右，表现出较好的延性。相比于剪跨比为2.5的剪力墙，剪跨比为1、1.5和2的剪力墙，其承载力分别提高了59%、43%和19%。可见，剪跨比增大，会降低剪力墙的抗侧刚度和承载力，但试件延性较好，变形能力强。

（8）配筋率的影响

在考虑黏结滑移的情况下，其他试验条件不变，只改变分布钢筋配筋率，计算带栓钉波形钢板-混凝土组合剪力墙在水平和纵向分布筋配筋率变化下的荷载-位移曲线。SPCSW-2有限元计算结果如图7.66所示。

图7.66　配筋率变化下的荷载-位移曲线

由图7.66（a）和图7.66（b）可知，当纵筋配筋率从0.17增加至0.44时，极限承载有一定的提高，但作用不大。当横筋配筋率从0.19增加至0.38时，极限承载稍微有所提高。可见，提高竖向或者水平分布筋配筋率对剪力墙抗剪承载力影响有限。另外，配筋率对试件刚度和延性影响不大。