根据荷载-滑移曲线，利用τ=P/A，得到试件表面平均黏结应力，即将各试件加载端-荷载滑移（P-S）曲线折算为黏结-滑移（τ-S）曲线，定义τs、τu、τr、τc、τe和τg为特征荷载Ps、Pu、Pr、Pc、Pe和Pg相对应的特征黏结应力。

通过对以上试验数据进行分析，发现栓钉直径和数量对试件波形

钢板混凝土黏结强度的影响最大。考虑到所有试件栓钉被剪断，参考《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）所给栓钉抗剪承载力形式，根据表3.1中试验数据和栓钉材性试验结果，回归各特征点处黏结应力的计算式，发现黏结应力并不是完全随栓钉面积的增大而增大，当栓钉面积增大到一定程度时，黏结应力增长速度减弱或黏结应力有降低的趋势，因此，计算式采用二次形式更符合试验结果。具体如下所示：

式中：N为栓钉数量；As为栓钉钉杆面积，mm2；A为钢板与混凝土有效黏结面积，mm2。

由于试验试件个数有限，这里不再对τg进行回归统计。将特征黏结强度试验值与计算值进行对比（见表7.3），计算值与试验值吻合良好。从表7.3和以上计算式中可以看出，相对于自然黏结试件，特征点黏结强度主要受栓钉含量的影响，栓钉可增大各特征点黏结强度。

表7.3　特征黏结强度试验值与计算值对比

续表

表7.4　各试件实测特征滑移值(www.daowen.com)

表7.4中分别给出了各试件加载端S的特征滑移值。从表7.4可以看出，特征滑移主要受栓钉含量的影响。对于栓钉面积较小的单栓钉试件，栓钉可限制峰值点滑移，而栓钉面积较大的试件SC-5、SC-7、SC-9可增大峰值点滑移，同时栓钉可增大残余段初始滑移，提高延性。

型钢混凝土特征滑移值主要受锚固长度的影响，混凝土强度、保护层厚度和配箍率与特征滑移值没有明显关系。本文所有试件埋置长度都为定值。由于试验试件个数较少，以及界面摩擦的不均匀性和栓钉与混凝土之间相互作用的复杂性，从表7.4中可以看出特征滑移具有一定离散性，故特征滑移值取试验相应平均值或实测值，用来分析黏结滑移本构模型。