通过综合考虑波角θ和波谷长度Dbg因素对黏结力的影响，线性回归出黏结强度计算公式如下：

当60°≤θ≤90°时

当120°≤θ≤180°时

式中：y为波谷长度与波形钢板截面总长度之比，即y=Dbg/240。平钢板试件特征强度计算忽略式子第1个乘积项，只将180°波角代入第2个乘积项。

表6.5　滑移传感器“抗剪栓钉”作用力Pt一览表

当60°≤θ≤90°时

表6.6　特征黏结强度试验值与计算值对比

（4）曲线后发展Sm分析方法

根据分析试件荷载滑移曲线和试件破坏形态，各试件的Sm值与黏结滑移传感器的脱落状态有关，因而决定了图6.14中荷载滑移曲线的类别。

1）类型1：试件的荷载滑移曲线呈“阶梯”状下降曲线，这主要是内置式滑移传感器在波形钢板孔洞中的固定杆完全脱落，导致滑移传感器抗剪栓钉作用失效所致。根据表6.5，类型1中S-1、S-2、S-5、S-6试件 PD与 PE的数值差分别为4.6 kN、4.3 kN、4.8 kN、4.1 kN，平均差值为4.45 kN。波形钢板孔洞被滑移传感器固定杆削弱，孔壁挤压变形严重，导致固定杆从孔洞脱落。根据螺栓孔洞承压承载力公式［145］：

式中：d——波形钢板孔径（取5 mm）；

2）类型2：S-7试件为60°闭口波角，波形钢板自由端处内包混凝土随同波形钢板一起被推出破坏。因此，内置式滑移传感器未被剪切破坏，PE便是试件的残余荷载。S-7试件PE值与波形钢板混凝土界面间摩擦阻力有关。

3）类型3：该类型试件的特征荷载PE大于PD，主要原因是滑移传感器未完全脱落。当试件达到极限荷载Pu时，滑移传感器的金属盒被挤压破坏，荷载因此下降到PD。S-3试件PE值大于PD，而小于极限荷载PD，由于个别滑移传感器没有完全脱落，有残存的抗剪栓钉作用力。S-4试件PE值大于PD且大于极限荷载Pu，这是由于4个滑移传感器都没有脱落，只是金属盒被挤压破坏而已，仍能发挥抗剪栓钉作用力。S-8试件荷载滑移曲线表现出锯齿状形，这是由于4个滑移传感器顺序脱落所致。S-8试件PE值取第1个滑移传感器脱落前的荷载，即PD之后第1个锯齿拐点。