为了方便描述，把设有波形软钢阻尼器的钢框架简称为有控结构，未设有波形软钢阻尼器的钢框架简称为无控结构。其中，将有控结构中设有横向波形软钢阻尼器（CMSD-H）的钢框架命名为有控结构一，设有竖向波形软钢阻尼器（CMSD-V）的钢框架命名为有控结构二。表4.12为3种多遇地震下，有控结构和无控结构的顶层水平位移。由表4.12能够得到，在兰州波作用下，设置了阻尼器Model-12和Model-30的钢框架顶层水平位移分别减小了44.64%和48.28%；在Taft波作用下，钢框架的顶层水平位移分别减小了53.41%和49.67%；而在EL-Centro波作用下，安装阻尼器对于钢框架顶层水平位移的影响不大。

表4.12　多遇地震下顶层水平位移对比

根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第5.5.1条规定，对于多、高层钢结构，多遇地震下，进行抗震变形验算时，其弹性层间位移角限值为1/250。

图4.74为多遇地震下，无控结构和有控结构各层的最大层间位移角对比。由图4.74（a）可以看出，在EL-Centro地震波作用下，无控结构和2个有控结构的各层最大层间位移角均满足规范限值要求；与无控结构相比，2个有控结构的最大层间位移角均得到了有效的减小。

图4.74　多遇地震下的最大层间位移角对比

由图4.74（b）和图4.74（c）可以得到，无控结构在兰州地震波作用下的第2层，以及Taft地震波作用下的第1～5层不满足限值要求，而安装了波形软钢阻尼器之后，2个有控结构的各层最大层间位移角都减小至规定的限值之内。以上均说明了在多遇地震下，2种阻尼器均可以显著地减小钢框架的层间位移，起到了很好的减震作用。另外，3个模型所取的地震波烈度相同，但结构的地震反应相差较大，说明结构的地震反应不仅和地震波的烈度有关，还与其结构本身以及地震波的频谱特性有关。

表4.13为有控结构各层最大层间位移角的平均减震率。可以看出，在3种地震波的多遇地震下，2个有控结构各层的层间位移角的平均减震率基本均在30%以上，2种阻尼器在多遇地震下均能够达到较好的减震效果。相对来说，竖向波形软钢阻尼器的减震效果更显著。

表4.13　多遇地震下有控结构的平均减震率

通过对模型中连接器两端参考点的数据提取，最终处理得到多遇地震作用下钢框架中各层阻尼器的两端相对位移，如图4.74所示。由第4.3.4节可以得到，阻尼器Model-12和Model-30的屈服位移分别为1.90 mm和1.52 mm。(www.daowen.com)

由图4.75（a）能够得到，在兰州波地震作用下，有控结构一内各层的阻尼器Model-12均未进入屈服阶段；在EL-Centro波地震作用下，除第7、第8层外，其他各层阻尼器Model-12均进入屈服阶段；而Taft波地震作用下，除第8层外，其他各层的阻尼器Model-12的两端相对位移均已达到屈服位移。

图4.75　阻尼器两端相对位移（多遇地震）

由图4.75（b）能够得到，在兰州波地震作用下，有控结构二内各层的阻尼器Model-30都未达到屈服；而在EL-Centro和Taft波地震波作用下，除第7、第8层外，其他各层阻尼器Model-30均已达到了屈服状态。