当格构式轴心受压构件丧失整体稳定时,发生扭转屈曲和弯扭屈曲的可能性不大,往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。因此,计算格构式轴心受压构件的整体稳定时,只需分别计算绕截面实轴(y轴)和虚轴(x轴)的抗弯曲屈曲的能力。

格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定计算方法与实腹式轴心受压构件相同,即采用式(5.20)并按b类截面进行计算。但绕虚轴的整体稳定临界力比长细比相同的实腹式轴心受压构件要低。

轴心受压构件整体弯曲后,沿构件各截面将产生弯矩和剪力。对实腹式轴心受压构件,由于抗剪刚度大,剪力引起的附加剪切变形很小,对构件临界力的降低不到1%,可以忽略不计。但是对于格构式轴心受压构件,当绕虚轴发生弯曲失稳时,由于肢件之间并不是连续的板而只是每隔一定距离用缀材联系起来的,缀材抗剪切变形的能力小,因此剪力产生的剪切变形大,对整体稳定承载力的不利影响必须予以考虑。

通常采用换算长细比λ0x来考虑缀材剪切变形对格构式轴心受压构件绕虚轴的稳定承载能力的影响。对于双肢缀条格构式构件,根据弹性稳定理论分析可得轴心受压格构式构件绕虚轴(x轴)弯曲屈曲的临界力为:

其中

式中　λx——整个构件的长细比;

A——整个构件的毛截面面积;

A1x——构件一个节间内垂直于虚轴x的各斜缀条毛截面面积之和;(www.daowen.com)

α——缀条与构件轴线间的夹角。

一般斜缀条与构件轴线间的夹角α为40°～70°,在此范围内π2/(sin2αcosα)的值变化不大,《钢结构设计标准》(GB50017—2017)按α=45°计算为27,因此对于双肢缀条格构式构件:

同理可得轴心受压双肢缀板格构式构件的换算长细比,由于其形式过于复杂,《钢结构设计标准》(GB50017—2017)采用如下简化式:

式中　——分肢的长细比;

l01——缀板间的净距离;

i1——分肢弱轴的回转半径。对于四肢和三肢组合的格构式轴心受压构件,可得出类似的对其虚轴的换算长细比公式,详见《钢结构设计标准》(GB50017—2017)。