[4.2.1] 用振型分解法计算时,设M1、M2、M3分别为三个振型计算所得某截面的弯矩值,则截面弯矩组合值应取( )。
正答:(A)
图 4.2.20
[4.2.2] 一幢10层的钢筋混凝土框架结构,其平面图如图4.2.20所示。该结构采用振型分解反应谱法计算y向水平地震作用(不进行扭转耦联计算)。由此算得该框架结构中的框架柱C1,在第6层对应3个振型产生3个柱脚弯矩标准值,即由第1振型算得柱脚弯矩标准值My1=80kN·m,由第2振型算得My2=30kN·m,由第3振型算得My3=-20kN·m,则这3个振型产生的柱脚组合弯矩标准值MEk(kN·m)应为( )。
(A)87.75 (B)90 (C)105 (D)120
正答:(A)
根据《建筑抗震设计规范》式(5.2.2-3)计算其组合效应,即
[4.2.3]~[4.2.5]某二层钢筋混凝土框架结构如图4.2.21所示,框架梁刚度EI=∞,建筑场地类别为Ⅲ类,抗震烈度为8度,设计地震分组为第一组,设计地震基本加速度为0.2g,阻尼比ζ=0.05。
[4.2.3] 已知第一、二振型周期T1=1.1s,T2=0.35s,在多遇地震作用下对应第一、二振型地震影响系数α1、α2与( )最接近?
(A)0.07,0.16 (B)0.07,0.12
(C)0.08,0.12 (D)0.16,0.07
正答:(A)
图 4.2.21
查《建筑抗震设计规范》表5.1.4-1得8度、多遇地震下αmax=0.16。
查《建筑抗震设计规范》表5.1.4-2得Ⅲ类,第一组Tg=0.45s。
(1)Tg=0.45s<T1=1.1s<5Tg=2.25s
位于曲线下降段,取γ=0.9;
取阻尼调整系数η2=1.0;
应用《建筑抗震设计规范》图5.1.5得:
(2)T2=0.35s<Tg=0.45s,位于曲线水平段
取阻尼调整系数η2=1.0;
由《建筑抗震设计规范》图5.1.5得
α2=η2αmax=1.0×0.16=0.16
[4.2.4] 当用振型分解反应谱法计算时,相应于第一、二振型水平地震作用下剪力标准值如图4.2.22所示。
问水平地震作用下Ⓐ轴底层柱剪力标准值V(kN)与( )最接近。
(A)42.0 (B)48.2
(C)50.6 (D)58.01
正答:(C)
由图4.2.22可知V1=50.0kN,V2=8.0kN
由《建筑抗震设计规范》式(5.5.2-3)得:
(www.daowen.com)
图 4.2.22(单位:kN)
a)V1图 b)V2图
[4.2.5] 同上题,上柱高4.5m,当用振型分解反应谱法计算时,顶层柱顶弯矩标准值M(kN·m)与( )最接近。
(A)37.0 (B)51.8 (C)74.0 (D)83.3
正答:(D)
由《建筑抗震设计规范》式(5.5.2-3)得:
顶层柱剪力标准值
因为框架梁的线刚度为∞,则顶层柱反弯点在柱中央。
顶层柱顶弯矩标准值为:
[4.2.6]~[4.2.8]图4.2.23表示一榀总高度为12m的钢筋混凝土框架,抗震设防烈度为8度,0.20g,抗震设计分组为二组,建筑的场地类别为Ⅲ类。已知框架各层层高如图4.2.23a所示。图4.2.23b所示的各层质点重力荷载代表值为G1=G2=G3=1086kN,G4=864kN。框架的自振周期T1=0.8s,T2=0.28s,T3=0.19s,T4=0.15s。框架的四个振型依次分别如图4.2.23c~f所示。
[4.2.6] 试计算相应于第一振型自振周期的地震影响系数α1,并指出其值与下列( )选项最为接近。
(A)0.114 (B)0.160 (C)0.086 (D)0.066
正答:(A)
图 4.2.23
由《建筑抗震设计规范》表5.1.4-2,二组,Ⅲ类,Tg=0.55s。
查表5.1.4-1,8度,0.20g,αmax=0.16。
混凝土结构,阻尼比ζ=0.05。
由《建筑抗震设计规范》式(5.1.5-1),
由《建筑抗震设计规范》式(5.1.5-3),
由《建筑抗震设计规范》图5.1.5知:
[4.2.7] 试计算第三振型的参与系数γ3,并指出其值最接近( )。
(A)-0.343 (B)1.003 (C)0.140 (D)1.250
正答:(C)
由《建筑抗震设计规范》式(5.2.2-2):
[4.2.8] 已知第二振型的振型参与系数γ2=-0.355,相应于第二振型自振周期的地震影响系数α2=0.16。试判定第二振型的基底剪力设计值(kN)与( )最为接近。
(A)53.79 (B)70.68 (C)219.72 (D)167.08
正答:(B)
由《建筑抗震设计规范》式(5.2.2-1):
F2i=α2γ2X2iGi, i=1,2,3,4
标准值
设计值
F2=γEhF2k=1.3×54.37kN=70.68kN
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