1）从图9-11可以看出，该后桥半壳的内圆角半径R＝22－16＝6MM。弯曲变形时，相对弯曲半径R／T越小，切向变形程度越大，当相对弯曲半径减小到一定程度，可能使毛坯外层纤维的伸长变形超过材料允许的界限，而使纤维断裂，使零件遭到破坏。因此弯曲工艺受到最小弯曲半径R的限制。由手册查得，要求冷压时R_MIN／T≥1，因此当T＝16MM时，R_MIN＝16MM，显然冷冲压工艺要达到R＝6MM是不可能的。而材料在热状态时，屈服强度变得较低，材料延伸率比冷压时增加近一倍，所以塑性变形的情况较好，可以达到内圆角R6MM的要求。

图9-11 457冲焊驱动桥后桥半壳零件图(www.daowen.com)

2）该零件从形状上看，属于左右不对称件，就其U形弯曲部分看，利用热压成形并不困难。从图9-11可知，桥壳中央圆弧处与其他部位横截面差别较大，在成形过程中，材料在型腔中的流动是不均匀的，各个点在成形过程中材料所受的力也不同。F部位在成形时水平方向受压缩，使材料变厚，容易产生皱褶；E部位是在与弯曲线平行方向受拉深，使材料变薄，容易出现凹坑；R250MM位置部分属于弯曲拉深复合成形，存在着复杂的变形机理，其成形存在一定的困难。根据装配要求，R75MM半圆尺寸有公差要求，桥壳成形后会有回弹现象，需在模具设计时加以考虑，保证尺寸精度。其次，零件成形后沿长度方向会不平整，也要在模具设计时加以考虑。

由于16MNL板料在800～950℃高温区间具有良好的热塑性，其成形所需的成形力几乎只为室温下成形力的20％。在室温下按校正弯曲—成形力计算得出成形力为45000KN左右，因此通过近似计算，在900℃高温下该零件所需成形力为9000KN左右。