图4-4已经给出了让电网运行人员使用PQ能力图的设想。值得提醒的是，按照4.7节方法所计算的并联补偿度ξ_sh的值，不仅对于混合线路的空载投入和切除是一个基本要求，而且在同一张图中还能看到潮流分布是否合理。

此外，取相电压为220～240kV作为参数的一系列曲线，立刻突出了受端好的电压水平会在I_c=2800A的PQ能力图中构成进一步的约束条件，主要是由于无功功率的原因。另外，最大可输送的有功功率值P_R1=1850MW以及有功损耗ΔP₁和并联补偿度ξ_sh在经济性评价中都是非常有用的。特别地，并联补偿度是地下电缆段②安装并联电抗器成本的一个直接参考值。而空载稳态电流I_NL=391A以及相对应的无功功率Q_NL=-270Mvar并不构成问题。

第2个实例如图4-10所示。该例强调了混合线路总长度（90km，30km，20km）增加时将导致不可接受的电压降落，除非端口R没有容性负载。

图4-10 混合线路PQ能力图的第2个实例

因此可以断言，当混合线路的长度增加时，关于电压降落和功率损耗的准则就变得最为重要。与有功潮流P_R1=1767MW相对应，从图上可以推出=210kV，是不符合电网运行要求的；另外，对应的ΔP₁P_R1=3.65%及无功损耗ΔQ₁=564Mvar，从技术和经济的观点来看都太高了。

第3个实例如图4-11所示。该例表明，如果选择电流极限为2100A（刚低于热月份的架空线路载流容量），那么可以得到比图4-10更加合理的运行特性。

图4-11 混合线路PQ能力图的第3个实例

图4-12和图4-13两者都可以用来表示进入城市中心的混合线路的某个实例，因为取d₃=0。这两张图表明，当总长度下降时（例如从前面例子的140km下降到110km），允许选择更高的电流极限2500A（冷月份）并且R端具有更好的电压水平。

图4-14和图4-12的比较突现出由于电流极限的下降（2100A）导致PQ能力的下降，但R端具有更好的电压水平。

图4-15和图4-16也是很有意义的，它们针对S和R之间完全是由双回地下电缆构成的情况，即对应于d₁=0、d₂=60km、d₃=0的情况。

图4-15表明60km双回电缆线路由于具有非常高的载流量极限（3500A），在并联补偿后具有优秀的性能，P_R1=2398MW。另外，由于其纵向阻抗低，因此电压水平也很好。

图4-12 混合线路PQ能力图的第4个实例

图4-13 混合线路PQ能力图的第5个实例(www.daowen.com)

图4-14 混合线路PQ能力图的第6个实例

图4-15 地下电缆线路的PQ能力图实例——具有并联补偿的双回电缆线路

值得注意的是，这种情况下技术经济负担是相当高的，因为总的并联补偿无功功率在50Hz下是Q_ξ=0.804×（23Mvar/km）×（60km）=1100Mvar，并且至少在沿线的3段上分摊（见2.8.2节）。

图4-16展示了禁止出现的情况，此时同样长度的地下电缆线路不加并联补偿。最高稳态空载无功功率Q_NL=-1423Mvar，相应的稳态空载电流I_NL＞2000A，而空载投入时的工频次暂态电压U″_0R=272kV。

另外值得注意的是，具有尖锐顶点（用×表示）的典型的PQ能力图形状经常出现在存在低补偿度地下电缆的情况下，如第3章所讨论的情况。

在这些情况下（主要是d₂很大而ξ_sh很低的情况），图形上显示的S就非常明显，因为电缆线路发出了很大的无功功率。

对于混合线路（主要是d₁、d₃和ξ_sh很大的情况），整条线路呈现出吸收无功的特性（见图4-4和图4-10～图4-14），这是因为架空线路占主导地位，其会消耗较大的无功功率。

上述分析方法已广泛地应用于很多混合线路结构，但对于纯架空线路也是极其有用的。如果在图4-1的结构中，令地下电缆段的长度固定，并满足d₂<<d₁+d₃的条件，那么就可以很精确地展示出所考虑的架空线路的运行特性。

图4-16 60km双回电缆线路无并联补偿时的禁止的运行特性（、I_NL、ΔQ₁）

一个有意义的例子是图4-17给出的PQ能力图。该图说明了电压限制比较难以满足，因为具有很大的电压降落；有功损耗很高，达到54.5MW；吸收了大量的无功功率，达到554Mvar。导致这种在热稳定极限上运行的原因是：一些国家新建架空线路存在巨大的阻力，被迫最大限度地利用已有的架空线网络。针对此例的另一种分析方法是采用第3章的分析方法，即引入100km架空线路的正序模型，而不再用电缆模型。

图4-17 100km架空线路与1km地下电缆的混合线路的PQ能力图