药筒材料对抽壳力的影响，可用σe1、E1和E′1三个量来分析，它们都直接影响着药筒的塑性变形量、弹性恢复量和抽壳力。

对某一种材料来说，E1值的变化不大，不同材料的E1值变化较大。E1小，σe1大，则药筒的弹性恢复量大，对形成最终间隙有利，可减小抽壳力。

图8.6.1为不同材料药筒的应力－应变曲线，可看出E1和σe1对弹性恢复量的影响，为便于讨论，不考虑它们的强化。

图8.6.1　不同材料药筒的应力主应变图

(a)改变弹性模量；(b)改变弹性极限

由图8.6.1可知，当改变药筒材料的弹性模量E1时，若E1增加(即α1增加)，则过盈量(负最终间隙)加大，抽壳力增加。当改变药筒材料的弹性极限σe1时，若σe1增加，则过盈量减小，抽壳力减小。

黄铜的E1比钢的小一半，若由黄铜药筒改为钢药筒，克服抽壳困难是关键。当材料的E1大时，要增大最终间隙，可利用材料冲压时的加工硬化或改变材料的化学成分(如提高含碳量)，也可用热处理的办法来提高σe1。

图8.6.2为不同材料的弹性模量对最终间隙u1的影响(σe1一定)。从图8.6.2可知，由于强化后弹性恢复量加大，对形成最终间隙有利，抽壳力有所降低。可见，材料强化对抽壳有利。材料的强化性能通常用强化模量E′1表示，E′1大，表明材料的强度可以提高较多，对形成最终间隙有利。钢和黄铜材料在塑性变形量达到一定值后，弹性极限和强度极限提高得较慢，如图8.6.3所示。因此，采用加工的方法提高强度具有一定的局限性。

图8.6.2　弹性模量E1对最终间隙u1的影响(www.daowen.com)

图8.6.3　含碳量为0.08%和0.16%钢的σb、硬度、δ与加工率的关系

药筒各部分的力学性能应满足以下几个要求:退壳性能要求、闭气性的要求及与弹丸牢固结合的要求等，但药筒的力学性能由口部向筒体下部逐渐增加。

药筒材料的强度越高，则易保证退壳性能，即易形成最终间隙。药筒所允许的最低强度可通过试验确定，低于此强度，将出现难退壳现象。保证药筒退壳性能的主要部位是筒体下部，只要那里的力学性能满足一定的要求，就能保证退壳质量。这一区域(高强度区)长度主要取决于火药气体压力，火药气体压力越高，该区域越长。对于火药气体压力超过280 MPa的药筒，这个区域的长度应不小于药筒全长的一半；对于火药气体压力较低的药筒，该长度应不小于药筒全长的1/3。

筒底的力学性能对药筒的退壳质量也有很大影响，它直接影响底缘附近10~15 mm处最终间隙的大小。若药筒筒底的强度不足，发射时变形较大，会使药筒产生卡紧现象，不易抽出。

黄铜、钢、铝的物理力学性能见表8.6.1，表8.6.2给出了不同材料制成的56式14.5 mm药筒的静止抽壳力值(用重锤通过滑轮测出)。从表中可以看出，黄铜药筒抽壳力最小，因含碳量高的钢的弹性极限和强度极限较高，钢药筒选其作为原材料较佳，但冲压加工困难。

表8.6.1　黄铜、钢、铝的物理力学性能

表8.6.2　56式14.5 mm药筒的静止抽壳力值