（1）概述。山东省贺庄水库为大（2）型水库，土砂组合坝坝长1043m，最大坝高25.5m，坝顶高156.50m。1969年兴建，1970年建成。由于坝体建筑质量差，竣工后1971～1974年坝体连续出现多条大的裂缝，有的纵向裂缝长80m，缝宽5～10cm，深5m。坝后坡出现大面积散浸，高度达一半坝高以上，局部已出现明流。坝顶坝坡发生大量沉陷变形和塌坑，从竣工至灌浆前大坝的沉陷量一般为40～120cm，最大沉陷量150cm。经对原坝体的应变应力计算，坝体表面和内部都发生了严重破坏，验算结果见图6.15与图6.16结果表明，岸坡段、坝顶大部分均纵向拉裂，产生横向裂缝，右岸最大拉裂深度达坝顶以下5m，左岸最大拉裂缝深度达坝顶以下7.3m。河槽段坝顶局部纵向受拉，桩号0+100～0+550坝顶为横向受拉，纵向裂缝达坝顶以下5m，坝体下部受剪切破坏。为解决该坝的渗透稳定和变形稳定问题，采用劈裂注浆工法。

图6.15　贺庄坝沿轴线应力分布　（单位：MPa）

（2）劈裂注浆设计参数选取与施工工艺。

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图6.16　贺庄坝0+350断面横向应力分布　（单位：MPa）

1）劈裂注浆设计参数的选取。沿坝轴线布置一道主排注浆孔，因坝高的1/2以上土体非常疏松，下部较好，故在主排孔上下游侧各2m布置副排孔，终孔距10m，主排孔深至基岩，副排终孔距5m，自坝顶深至坝高的2/3，注浆压力不限。劈裂注浆浆料土粘粒含量27%，粉粒含量50%，其余为中细砂，浆液重度1.3～1.6g/cm3。为使坝体土充分湿化变形和内部应力调整，三排孔第一序注浆孔全部注入重度为1.3～1.4g/cm3的稀浆，第一次或第二次复注以后注入重度为1.5～1.6g/cm3的稠浆，营造浆体防渗帷幕。每次复注的时间间隔，第一次为5天，第二次15天，第三次30天……总注浆历时7个月，初注注浆量每延米1.5m3，复注注浆量每延米1.0m3。

2）注浆工艺。“少注多复”是坚持始终的原则。在整个注浆过程中坚持六项控制：①孔底注浆，第三次复注以前实现下劈上不劈，坝顶不出现裂缝，以后坝顶裂缝缝宽每次注浆不超过2cm；②每次注浆停注以后24小时坝顶裂缝回弹比（裂缝回弹量/裂缝张开量）应为1～0.5，当回弹比出现0.5以下时，附近的注浆孔即可终注；③坝肩位移，每次注浆的位移量不大于2cm，回弹比仍按上述控制；④不准坝顶冒浆，坝坡有冒浆出现可在出浆口堆砂反滤；⑤少注多复，每次注浆所形成的浆脉厚度2～3cm，固结度达90%以上才准复注；⑥求得坝顶坝坡的最大沉降量，是解决坝体变形稳定的主要目的，初注用稀浆增加复注次数是关键，至第三次复注的前三个月，坝顶沉降量20～40cm，最大沉降点42cm，以后逐步减少到30天的沉降量小于0.5mm，坝体变形稳定基本解决，浆体防渗帷幕也可构筑完成，附近的注浆孔即可终注。

（3）效果。在坝宽的16m范围之内，坝体沉陷变形缩小的体积加注入干土的体积，经折算坝体土的干重度平均提高0.16g/cm3，由原坝体的1.5g/cm3，提高到1.66g/cm3。坝体每年的平均沉降量由约30cm，降为1～2mm，坝体裂缝完全停止，变形稳定得到解决。为检验泥浆脉的分布和厚度，在河槽段和岸坡段开挖2个探井，井深至坝底，井径1.6m。在坝顶以下0～5m的土体受拉区，主浆脉的厚度一般为5～10cm，两侧分布密集的副浆脉，未发现有松土层和土体结构之间的孔隙；距坝顶5～10m，主浆脉厚15cm左右，副浆脉变少；距坝顶15m以下副浆脉不再出现，主浆脉的厚度达23cm，形成垂直连续的防渗帷幕。浆体干重度为1.5～1.7g/cm3，渗透系数k=i×10-7cm/s，抗渗坡降J＞50。

贺庄水库1977年初到1977年底完成劈裂注浆，至今坝体裂缝已全部停止，坝后的散浸和渗流，除8m典型坝段以外，已全部干燥。1991年最高水位达到151m，全坝没有异常反应。