理论教育 大型汽轮机轴系模态分析的结果优化

大型汽轮机轴系模态分析的结果优化

时间:2023-06-25 理论教育 版权反馈
【摘要】:图6-45发电机转子一阶弯振图6-46发电机转子二阶弯振图6-47挠性联轴器处一阶扭振图6-48发电机段一阶弯振图6-49低压缸轴段一阶弯振图6-50高中压缸轴段一阶弯振图6-51刚性联轴器处二阶扭振图6-52发电机轴段二阶弯振图6-53低压缸轴段二阶弯振图3-47至图3-53所示为汽轮机轴系各阶模态。表6-13有无阻尼汽轮机轴系振动频率比较由表6-13可以看出,阻尼对弯振模态的影响较小,对扭振的影响稍大。

大型汽轮机轴系模态分析的结果优化

以下模态分析都是在弹簧刚度为2.94×109N/m、无阻尼的条件下进行的。

1)高中压转子各阶模态

高中压转子各阶模态如图6-41和图6-42所示。

图6-41 高中压转子一阶弯振(31.13 Hz,1868 r/min)

2)低压转子各阶模态

低压转子各阶模态如图6-43和图6-44所示。

图6-42 高中压转子二阶弯振(116.3 Hz,6978 r/min)

图6-43 低压转子一阶弯振(23.93 Hz,1436 r/min)

图6-44 低压转子二阶弯振(76.38 Hz,4583 r/min)

3)发电机转子各阶模态

发电机转子各阶模态如图6-45和图6-46所示。

4)轴系模态分析

轴系各模态如图6-47至图6-53所示。

图6-45 发电机转子一阶弯振(22.61 Hz,23.13 Hz)

图6-46 发电机转子二阶弯振(60.51 Hz,60.90 Hz(3630.6 r/min,3654 r/min))

图6-47 挠性联轴器处一阶扭振(23.86 Hz,1431.6 r/min)

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图6-48 发电机段一阶弯振(23.58 Hz,1414.8 r/min和24.06 Hz,1443.6 r/min,变形放大157倍)

图6-49 低压缸轴段一阶弯振(27.39 Hz,1643.6 r/min,变形放大155倍)

图6-50 高中压缸轴段一阶弯振(36.36 Hz,2181.6 r/min,变形放大97倍)

图6-51 刚性联轴器处二阶扭振(50.29 Hz,3017.4 r/min)

图6-52 发电机轴段二阶弯振(60.77 Hz,3646.2 r/min和61.14 Hz,3668.4 r/min,变形放大151倍)

图6-53 低压缸轴段二阶弯振(78.96 Hz,4737.6 r/min,变形放大109倍)

图3-47至图3-53所示为汽轮机轴系各阶模态。该模型采用直接硬连接方式建立,未考虑阻尼和温度的影响,各轴承刚度取2.94×109N/m。从图中数据可以看出,轴系的二阶扭振频率(50.29 Hz)接近工作频率(50 Hz),必须采取相应的措施来改变此扭振频率,使其避开工作频率(小于45 Hz或大于55 Hz,最好能避开7 Hz)。

5)轴承刚度与阻尼对轴段模态分析的影响

分别将各轴承刚度改为2.94×108N/m、2.94×109N/m、2.94×1010N/m、2.94×1011N/m、2.94×1012N/m,得到汽轮机轴系的模态对比,如表6-11和表6-12所示。

表6-11 不同轴承刚度下汽轮机轴系的振动频率

表6-12 在2.94×109N/m附近不同轴承刚度下汽轮机轴系的振动频率

以上数据表明,汽轮机轴系的振动频率随着轴承刚度的增大而增大。但是,随着轴承刚度的增大,这种影响越来越小。在轴承刚度为109N/m量级时,轴承刚度对振动频率还存在一定的影响。

同样以汽轮机轴系为例,轴承刚度取2.94×109N/m,分别计算轴系无阻尼和有阻尼(前四阶模态阻尼都取0.2)时轴系的模态,计算结果如表6-13所示。

表6-13 有无阻尼汽轮机轴系振动频率比较

由表6-13可以看出,阻尼对弯振模态的影响较小,对扭振的影响稍大。

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