根据表2-1～表2-4 的数据和第3.1 节的计算方法，假设过量空气系数α=1.0，炉膛漏风系数ΔαL=0，得到中国收到基动力煤的理论绝热燃烧温度（ta0），见表4-8～表4-11。

表4-8 中国收到基无烟煤的理论绝热燃烧温度（ta0）计算结果 ℃

续表

表4-9 中国收到基贫煤的理论绝热燃烧温度（ta0）计算结果 ℃

续表

表4-10 中国收到基烟煤的工程绝热燃烧温度（ta0）计算结果 ℃

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表4-11 中国收到基褐煤的工程绝热燃烧温度（ta0）计算结果 ℃

中国收到基动力煤的理论绝热燃烧温度（ta0）的分布规律见图4-7、图4-8，多项式拟合函数参数见表4-12。

图4-7 中国收到基动力煤的理论绝热燃烧温度与Vdaf的关系

图4-8 中国收到基动力煤的理论绝热燃烧温度与Qar，net的关系

表4-12 图4-7、图4-8 多项式拟合函数参数

由图4-7 的拟合曲线可知：①随着干燥无灰基挥发分含量（Vdaf）的提高，中国收到基动力煤的理论绝热燃烧温度（ta0）总体上逐步降低。当Vdaf≤10%时，ta0小幅度降低，从2 314℃降低到2 267℃；当10% ＜Vdaf≤15%时，ta0从2 267℃降低到2 253℃；当15% ＜Vdaf≤26%时，ta0从2 253℃升高到2 259℃；当Vdaf＞26%时，ta0从2 259℃降低到1 956℃，而且Vdaf值越大，ta0降低速度越快。②结合表4-12可知，图4-7 的4 次多项式拟合函数的残差标准差为78.3，说明拟合函数与计算结果之间存在一定分散度。

由图4-8 拟合曲线可知：①随着Qar，net的提高，ta0单调提高，从1 926℃提高到2 308℃；Qar，net值越大，ta0提高速度越慢。②结合表4-12可知，图4-8 的3 次多项式拟合函数的残差标准差为64.2，说明拟合函数与计算结果之间存在一定分散度，ta0对于Qar，net的分散程度小于ta0对于Vdaf的分散程度。从图4-7、图4-8 的结果可以比较直观地观察到这一特点。