（一）热套配合的应力核算

按ω₀求得的δ由离心力在套件内缘上产生的切向拉应力σφ1ω为

式中fφ1ω——应力沿圆环径向分布的无量纲系数，对于图3-44所示的圆环

由接触压力p产生的套件内缘切向拉应力σφ11为

套件内缘上总的切向拉应力σφ1为

将式（3-50）代入上式得

套件内圆表面上的径向压应力为

σr1=-p=-pmax（1-ω²/ω0²）（N/cm²）（3-59）

因套件内表面处于拉向应力σφ1及径向压应力σ_r1的共同作用之下，这时的最大剪应力τmax为

当ω=0时，其值最大。(www.daowen.com)

τmax│ω=0=pmax（1+fφ11）/2（3-61）

热套时，套件内圆的剪应力是最危险的应力，核算热套时套件的许用应力即以式（3-61）为据。衬件的剪应力比套件的小得多。

（二）考虑实际加工公差后对过盈及应力的核算

以上δ均为计算值，它与图样中实际公差尺寸的关系如下：

δ_min=衬件最小尺寸−套件最大尺寸

=δ+Δδ

δ_max=衬件最大尺寸−套件最小尺寸

δ_min、δmax为套件、衬件热套前按公差带算得的半径方向上的最小、最大过盈量；Δδ为套件、衬件“刀锋”在半径上损失之和。对于电机的热套件，套件的粗糙度一般为R₁=1.6μm，衬件一般为R_a=0.8μm，此时Δδ=0.003+0.005=0.008mm。δmax−δmin即图样中半径方向上的公差带，宜取较小的δ_max值。

最后核算应力时，应该用δ_max修正。比如，若δmax=1.2δ，则由式（3-49）及式（3-51）可知p_max将增加1.2²=1.44倍，由式（3-61）可得τmax也增加1.44倍。

图3-46 热套件的d、b尺寸

对于材质为钢的环，热套时加温至350℃左右即可。当加热到350℃时内径的膨胀量为ΔD（以mm计的直径差）如表3-9所示。当b>d时，受热后d的变化不太明显，甚至可能减小（见图3-46）。

在以上热套件的设计中应尽量按材料力学的强度理论选择形状，以达到既节省材料又不降低强度的目的。比如选择合适的断面（如带有环状筋）形状。

表3-9 热套环内径在350℃时膨胀量ΔD （单位：mm）