所谓“第二受力阶段”是指原本在混凝土应力（σc）、钢筋应力（σs）和CFRP片材（布）应力（σcf）三者中，σc=0的受力状态。也就是说，原本由（σc＋σs＋σcf）共同承担的负载，因混凝土开裂即σc变为零，导致σc原先承担的一部分负载转嫁到钢筋与CFRP片材（布）两者身上，即σs与σcf突然增大的受力状态。
混凝土或更确切地说“素混凝土”一旦开裂，原本受拉的混凝土必然向开裂截面两边回缩，故开裂一出现就伴随着有一定宽度的裂缝。
现在的问题是，粘贴在混凝土梁上的CFRP片材（布）和钢筋的应力（σcf＋σs）此时要通过混凝土的粘结应力逐步传递给混凝土，直至离开开裂面一定的距离（l）。通常，对CFRP片材（布）而言，称l为传递长度。只有当两者应变相等，粘结应力和CFRP片材（布）与混凝土两者相对滑移消失，这时，CFRP片材（布）与混凝土的应力又才具有相同的拉伸应变。
从σc=0起即混凝土开裂，到σcf与σs两者应力突然增大随后进行应力调整直至CFRP片材（布）与混凝土的应力同具有相同拉应变的这段时空范围，称其为“病态”。病态是转好还是恶化变为“险状”，这就要看相邻稳定裂缝间CFRP片材（布）界面应力分布和稳定裂缝处CFRP片材（布）拉力的大小变化了。
2.2.3.1 相邻稳定裂缝间CFRP片材（布）界面应力分布
李松辉等利用图2.3描述加固梁第二受力阶段的稳定裂缝状态，并依此力学模型来研究裂缝区界面应力分布规律。
当图2.3的开裂状态稳定后，假定裂缝间某一点处混凝土达到极限拉应变，且该点处CFRP片材（布）与混凝土具有相同的应变值，此时，CFRP片材（布）的受力状态可简化为图2.4的力学模式，即认为CFRP片材（布）是粘贴于图示无限大混凝土块上，并承受着水平拉力的纯剪受力模型。为了采用力学方法进行分析，引入如下基本假定：
图2.3 相邻稳定裂缝简化图
（1）CFRP片材（布）为均匀、各向异性的线弹性材料，忽略混凝土变形的影响。
（3）胶层和CFRP片材（布）沿x轴方向厚度是相同的，分别为s和t。
图2.4 CFRP片材（布）—混凝土拉剪受力模型
再求一次导数可得
将式（2.2）中τ（x）表达式及Acf=bt代入得
式（2.16）的解为
由边界条件及式（2.14）可得
代入式（2.19）得
求解式（2.20），可得积分常数为
在积分常数C1、C2表达式中，ω可根据材料力学性能和几何尺寸确定；而Ncf（0）、Ncf（l）必须结合加固混凝土梁所处的受力状态，并对裂缝模式做出适当的假定后方能确定。
2.2.3.2 稳定裂缝处CFRP片材（布）拉力Ncf（0）和Ncf（l）的确定
图2.5 受弯构件裂缝截面的应力图形
现在取加固梁第二受力阶段末的某稳定状态进行分析。此时，开裂截面上受力比较明确，钢筋刚好屈服。根据钢筋混凝土结构基本理论，当梁处于第二受力阶段时，该受力阶段的截面弯矩一般在（0.5～0.6）MU的范围内，裂缝截面的相对受压区高度变化较小，内力臂ηh0变化也不大，对于普通混凝土强度等级和配筋率的情况，η近似取0.87，见图2.5。
裂缝截面处的CFRP片材（布）总拉力Ncf（l）可根据平衡条件求得，即由
可获得CFRP片材（布）总拉力为
式中 Mk——加固梁正常使用极限状态下的计算内力；(www.daowen.com)
h0——原截面有效高度；
a——钢筋中心到CFRP片材（布）中间的距离。
位于缝间临界点处的CFRP片材（布）总拉力Ncf（0）可依据应变协调条件求得。为分析方便，假定裂缝间混凝土某点应变达到极限拉应变，即
式中 ε0t——临界点处混凝土的极限拉应变。
值得注意的是，在CFRP片材（布）加固混凝土梁第二受力阶段中，因加固几乎不影响其裂缝间距（lm）的变化，故在此阶段，分析这一阶段剥离机理时，通常采用《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）中的相关公式来求解lm，即
式中 c——混凝土保护层厚度；
d——钢筋直径；
ρte——有效配筋率。
当梁处于第二受力阶段时，裂缝已基本出齐，裂缝的分布处于某种稳定状态，相邻裂缝的开裂程度可认为相同，因此，粘结长度l近似取0.5lm。
针对实际工程中钢筋混凝土结构的损伤特点，混凝土结构一般存在着不同程度的开裂。卸载加固时，裂缝宽度较小，持载加固时，裂缝宽度相对较大。然而，根据CFRP片材（布）与混凝土的粘结滑移试验结果，粘贴CFRP片材（布）的极限滑移量为0.38mm左右，显然，一般情况下远大于正常使用下的裂缝宽度0.2～0.3mm，因此，对于加固量不大且粘结良好的情况，在受弯构件的第二工作阶段中，很少会因裂缝的扩展而发生宏观剥离，当然，疲劳荷载作用的情况除外。由此可见，对于σc=0的加固混凝土梁处于第二受力阶段时，本阶段仍处于“病态”而尚未达到“险态”。
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