如图4-9所示的是变压器的原理图。为了便于分析,我们将高压绕组和低压绕组分别画在两边。与电源相连的称为一次绕组(或原边绕组),与负载相连的称为二次绕组(或副边绕组)。一次、二次绕组的匝数分别为N1 和N2。
图4-9 变压器的原理图
当一次绕组接上交流电压u1 时,一次绕组中便有电流i1 通过。一次绕组的磁动势N1i1 产生的磁通绝大部分通过铁心而闭合,从而在二次绕组中感应出电动势。如果二次绕组接有负载,那么二次绕组中就有电流i2 通过。二次绕组的磁动势N2i2 也产生磁通,其绝大部分也通过铁心而闭合。因此,铁心中的磁通是一个由一次、二次绕组的磁动势共同产生的合成磁通,它称为主磁通,用Φ 表示。主磁通穿过一次绕组和二次绕组而在其中感应出的电动势分别为e1 和e2。此外,一次、二次绕组的磁动势还分别产生漏磁通Φσ1和Φσ2,漏磁通仅与各自绕组相交链,从而在各自的绕组中分别产生漏磁电动势eσ1和eσ2。
下面分别讨论变压器的电压变换、电流变换及阻抗变换。
1.电压变换
根据基尔霍夫电压定律,对一次绕组电路可列出电压方程
通常原绕组上所加的是正弦电压u1,则在正弦电压作用的情况下,上式可用相量表示为
式中,R1 为一次绕组的电阻;X1=ωLσ1为一次绕组的感抗,即漏磁感抗,是由漏磁通产生的。
由于原绕组的电阻R1 和感抗X1 较小,因而它们两端的电压降也较小,与主磁电动势e1 比较起来可以忽略不计,则有
同理,对二次绕组电路可列出电压方程
式(4-16)可用相量表示为
式中,R2 为二次绕组的电阻;X2=ωLσ2为二次绕组的感抗; 为二次绕组的端电压。
感应电动势e2 的有效值为
在变压器空载时,由于I2=0,则
式中,U20是空载时二次绕组的端电压。
从式(4-15)、(4-18)和(4-19)可得出一次绕组的电压与二次绕组的电压之比
式中,K 称为变压器的变比,亦即一次、二次绕组的匝数比。
由上式可见,由于一次、二次绕组的匝效N1 和N2 不相等,故E1 和E2 的大小是不等的,因此输入电压U1 和输出电压U20的大小也是不等的。当输入电压,即电源电压一定时,只要适当选取一次、二次绕组的匝数,就可将电源电压变为所需要的不同的输出电压值。
2.电流变换
由式(4-15)可见,当电源电压U1 和频率f 不变时,Φm 也近于常数,这说明,铁心中主磁通的最大值在变压器空载或有载时是基本恒定的,即铁心中的主磁通几乎与负载无关。因此,有载时产生主磁通的一次、二次绕组的合成磁动势N1i1+N2i2 应该和空载时产生主磁通的一次绕组的磁动势N1i0 近似相等,即
上式用相量表示为
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变压器的空载电流i0 是励磁电流,其值很小,常可忽略。于是式(4-22)可写成
由上式可知,一次、二次绕组的电流关系为
其有效值之比为
式(4-25)表明变压器一次、二次绕组的电流之比近似等于它们的匝数比的倒数。这是变压器的另一个基本关系,它反映了变压器具有电流变换的功能。变压器一次、二次绕组之间虽无直接的电的联系,但它们之间存在磁的耦合,而使一次绕组电流随二次绕组电流变化。
变压器的额定电流I1N和I2N是指按规定工作方式(长时连续工作或短时工作或间歇工作)运行时一次、二次绕组允许通过的最大电流,它们是根据绝缘材料允许的温度确定的。二次绕组的额定电压与额定电流的乘积称为变压器的额定容量(视在功率),即
变压器除能起变换电压和变换电流的作用外,它还有变换负载阻抗的作用,以实现阻抗匹配。
3.阻抗变换
根据上述一次、二次绕组电压、电流的关系,可以得出
令
则
式中,Z1 是一次绕组等效阻抗,或者称为变压器转移阻抗,即负载阻抗通过变压器转移到其输入端口的等效阻抗。
变压器的这种阻抗变换作用,常用于电子线路的功率放大级中,使负载(如扬声器)能获得较大的功率。
由式(4-17)可以看出,当电源电压U1 不变时,变压器负载后,二次绕组电压U2 将随二次绕组电流I2 的变化而有所变化。当电源电压U1 和负载功率因数cosφ2 为常数时,U2 随I2 的变化关系如图4-10所示,U2=f(I2)称为变压器的外特性曲线。对电阻性和电感性负载而言,电压U2 随电流I2 的增加而下降。
图4-10 变压器的外特性
变压器从空载到额定负载,二次绕组电压变化程度与空载电压的比值,称为电压变化率,即
在一般变压器中,由于其电阻和漏磁感抗均甚小,电压变化率是不大的,一般在5%以内。
例4-2 在图4-11中,交流信号源的电压US=120V,内阻R0=800Ω,负载电阻RL=8Ω。(1)当RL 折算到原边的等效电阻R′L=R0 时,求变压器的匝数比和信号源输出的功率;(2)当将负载直接与信号源连接时,信号源输出多大的功率?
图4-11 例4-2图
解 (1)变压器的匝数比为
信号源的输出功率为
(2)当将负载直接接在信号源上时
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