对于孔板（L/D=0），实验数据表明，喷放速率为：

对于0<L/D<3的情况（图4-32的区域Ⅰ），可采用下式计算：

式中的pcr从图4-32中取值。

对于3<L/D<12的情况（图4-32的区域Ⅱ），喷放流量比上式所计算的少。对于12<L/D<40（区域Ⅲ），喷放流量可以采用上式和图4-32来计算。

在没有明显的摩擦损失时，Fauske提出采用如下的关联式：

式中 hfg——汽化潜热，J/kg；

vfg——比体积变化量，m3/kg；

T——绝对温度，K；(www.daowen.com)

cf——液体比热，J/（kg·K）；

N——非平衡参数，由下式确定：

式中，Δp=p0-pb，Pa；K为流出系数（尖缘为0.61）；L为管长，为0～0.1 m。

对于较大的L（L≥0.1 m），N=1，则式（4-141）变为

当物性参数按照p0时给定，上式所预测的Gcr值称为平衡速率模型（equilibrium rate model，ERM）。ERM模型及其他模型预测的结果比较示于图4-35中。

图4-35　初始饱和水典型闪蒸喷放的实验与模型预测结果的比较

过冷度对喷放速率的影响可以简单地考虑为因过冷所能提供的单相压降[p0-p（T0）]，式中的下标0表示滞止状态。临界喷放速率用下式表示：实验研究的结果表明，上式对过冷水喷放速率计算的结果吻合很好。